【导语】今天小编在这给大家整理了浅谈我国桥式的种类及其设计方法（共7篇），我们一起来阅读吧!
篇1：浅谈我国桥式的种类及其设计方法
浅谈我国桥式的种类及其设计方法
随着我国经济发展,材料、机械、设备工业相应发展,这为我国修建大跨径斜拉桥和悬索桥提供了有力保障.再加上广大桥粱建设者的精心设计和施工,使我国建桥水平已跃身于世界先进行列.我国幅员辽阔,经济发展水平参差不齐,经济上总体水平不高,公路桥梁发展还是要着眼于量大、面广的`一般大、中桥,这类桥梁仍以预应力混凝土结构为主.
作 者：丁锐 作者单位：哈尔滨市公路工程处勘察设计院,黑龙江,哈尔滨,150000 刊 名：黑龙江科技信息 英文刊名：HEILONGJIANG SCIENCE AND TECHNOLOGY INFORMATION 年，卷(期)： “”(1) 分类号：U4 关键词：桥式 设计 种类篇2：曲线梁桥设计方法探析
曲线梁桥设计方法探析
1曲线桥特点概述 弯桥的'应用不仅减小桥梁与道路连接郎分线路的长度,很好地适应桥址受地形地物限制的需要改善了道路线形,而且由于其线形平顺、流畅,给交通带来方便,有着广阔的前景.
作 者：刘淑娟 作者单位：陕西杨凌职业技术学院,712100 刊 名：河南建材 英文刊名：HENAN BUILDING MATERIALS 年，卷(期)： “”(3) 分类号：U4 关键词：篇3：持续发展我国设计管理的方法
持续发展我国设计管理的方法
当设计管理在20世纪90年代成为热门话题时,当国外许多企业运用设计管理取得巨大成效时,我国许多企业也开始意识到设计管理的'重要,并在借鉴国外先进经验和模式的基础上,逐步发展着自身的设计管理.然而,许多企业也感到了发展设计管理的艰难.
作 者：徐健 作者单位： 刊 名：管理科学文摘 英文刊名：DIGEST OF MANAGEMENT SCIENCE 年，卷(期)： “”(8) 分类号：F27 关键词：篇4：桥式叶轮给料机故障分析及处理方法论文
1常见的故障及原因分析
(1)叶轮给料装置主要部件伞齿轮箱特别容易损坏:原伞齿轮箱立轴上端轴承为水平方向安装，无储油装置，运转时，润滑油、脂容易下落，造成轴承缺油损坏;且仅有密封环一道密封装置，而立轴上端盖是直接接触物料，物料和粉尘常由密封盖环经上端轴承进入齿轮箱内，引起上端轴承缺油和油品污染而导致伞齿轮箱损坏;另外横轴两只原使用轴承的型号为32220圆锥滚子轴承，运转时产生的轴向力较大，且两只轴承分布的间距较短，仅为190mm，导致联轴器至横轴前端轴承间距为588mm;由于以上结构，横轴轴承极易损坏，轴向力过大极易挤坏端盖，横轴也常因扭力过大而变形、弯曲，从而导致伞齿轮箱损坏。(2)动力电源易断相、缺相:设备原有供电方式是滑触线，其动力电源及控制电源均是利用集电器从滑触线上取得，由于滑触线裸露，地坑潮湿且粉尘较大，加上行车轨道不平、弯曲等因素，导致集电器触头与滑触线接触不良，而且集电器容易脱落，经常造成给料机动力电源缺相、断相;另外，由于操作柜安装在给料机机架上，受现场潮湿环境和粉尘的影响，电气元件容易积灰、失效，均会导致电机或控制线路烧坏。(3)电机易坏，且调速和保护不可靠:原设备使用的滑差电机是由交流三相异步电动机、无滑环滑差离合器和测速发电机组成，测速发电机与滑差离合器输出轴共轴。同样由于卸料地坑工作环境差，粉尘较大，加之滑差电机外密封不好，粉尘直接进入滑差离合器内，经常造成轴承和滑差部分卡死甚至损坏;而且，滑差电动机离合器的励磁电源，是采用可控硅整流电源供电，使之实现宽幅无级调速，也因为粉尘较大，粉尘从接线盒进入测速发电机，造成测速反馈电路的反馈信号失真，从而直接影响了升、降速的准确性和可靠性，极易造成叶轮部分在因物料粒度大，遇到较大阻力时，无法及时对机械部分和电气部分形成保护跳停，而造成传动减速机或伞齿轮箱等损坏。
2整改方案及措施
(1)由于叶轮传动部分伞齿轮箱设计上存在诸多缺点，因而我们着重针对以上故障原因制定解决方案，主要包括以下三个方面:①为解决立轴端盖防灰密封不好以及上端轴承润滑不好而导致立轴轴承损坏等问题，我们对伞齿轮箱图纸做了较大修改，要求制造厂家按修改后的图纸技术要求重新制作伞齿轮箱。首先，对立轴上端轴承下部加装储油盘，防止润滑脂在立轴转动时掉落而引起轴承缺油，储油盘立边上端同壳体上盖保持约3mm间隙，确保不摩擦壳体，壳体轴承外圈位置对应加工两孔，攻丝并安装注油嘴，分别用于润滑脂的添加和多余润滑脂的排出，使轴承得到有效润滑，不因缺油而损坏轴承;其次，将迷宫密封端盖的沟槽加深，较大物料颗粒进入，另外在端盖迷宫槽的内侧再安装两道骨架油封，防止细小粉尘由迷宫密封端盖经立轴上端轴承进入箱体，污染润滑油品而引起齿轮箱损坏。②同样，为解决横轴因轴承型号使用不当，且轴承分布尺寸不对，导致横轴联轴器端因扭力过大而弯曲等故障，在保持伞齿轮箱体高度、壳体直径不变的情况下，将伞齿轮箱壳体横轴安装轴承位置加长，使横轴轴承间距由原来190mm增加到283mm，并且将原有两只32220圆锥滚子轴承改为23220调心滚子轴承，另外在靠联轴器端加装一只32220圆锥滚子轴承，以增大横轴的抗负荷能力和降低大、小伞齿轮啮合运转时对端盖产生的轴向力，防止轴承及端盖损坏;由于横轴轴承端位置加大，从而使联轴器到横轴前端轴承间距由580mm相应减少到415mm，达到有效防止横轴因不能承受足够扭力而变形的目的。③横轴端盖的.密封装置也改用上述立轴端盖同样的密封方式，防止粉尘进入横轴轴承箱体内。(2)为提高供电和电气控制可靠性，将动力供电电路改为随行电缆供电，采取将动力电缆和视频监控线缆固定在导轨上滑行的12只小滑车上，随着叶轮给料机滑行，动力电源由地面操作室内变频控制柜直接送到电机;原控制系统改为变频控制并移至地面操作室，变频控制柜和操作柜由现场改为远程，通过增设视频监控系统在地面操作室内操作台对现场给料机运行实现远程监控和操作，从根本上消除了因集电器与滑触线接触不良、地坑潮湿、粉尘大以及集电器脱落带来的电源缺相、断相和控制柜电气元件失效等原因而造成的电机烧坏事故。(3)由于滑差电机在运行中存在启动电流大、不能长时间低速运转、滑差离合器和测速发电机部分易坏，影响调速及对机械部件保护的可靠性等缺点，而且滑差电机结构复杂、体积大，维修起来比较困难，因而改用调速范围广、运行比较稳定、维修操作方便的YVF2系列变频调速电机替代滑差调速电机。通过变频调速控制，降低电机启动和运行电流，有效保护伞齿轮箱、减速机等传动机械和电机，达到节能、降耗、提高设备稳定性的目的。目前我们使用的变频控制柜为广州宝米勒电气有限公司生产的MC200G系列，设定保护电流比正常取料运行时最大电流高10－15A。
通过以上措施和方法，有效消除了叶轮给料机运转时存在的诸多故障隐患，通过近一年的使用情况来看，原来频发的设备故障得到了控制，设备的可靠性得到提高，使生产过程中困扰多年的瓶颈问题得到了根本解决。
参考文献
［1］杨缨．交流变频控制技术的应用和发展．
［2］成大先主编．机械设计手册(5版)．
篇5：我国山区高速公路桥梁设计的基本方法
我国山区高速公路桥梁设计的基本方法
结合我国山区高速公路的特点,介绍山区桥梁设计听跨径选择的基本原则,墩、台、基础和结构体系宜采用的.形式以及桥梁和路基之间的关系,并提出桥梁设计的基本方法.
作 者：何春晖 作者单位：广州市公路勘察设计有限公司,广东,广州,510000 刊 名：黑龙江科技信息 英文刊名：HEILONGJIANG SCIENCE AND TECHNOLOGY INFORMATION 年，卷(期)： “”(4) 分类号：U4 关键词：山区高速公路 标准跨径 曲线半径 桥梁 设计 方法篇6：下承式钢桁梁旧桥净空改造设计
下承式钢桁梁旧桥净空改造设计
针对某线下承式铆接钢桁梁桥净空(轨顶至楣杆底)不满足通行铁路双层集装箱和电气化改造的要求,提出4个不同的'改造方案.应用通用结构分析软件Midas Civil 对各种方案下桥梁的主要性能指标进行计算,经过对比分析发现,只对影响净空的横联进行改造,可有效改善桥梁的横向刚度,且施工最为简便.
作 者：王丽 张玉玲 陶晓燕 Wang Li Zhang Yuling Tao Xiaoyan 作者单位：中国铁道科学研究院铁道建筑研究所,北京,100081 刊 名：钢结构 英文刊名：STEEL CONSTRUCTION 年，卷(期)：2009 24(5) 分类号：U4 关键词：钢桁梁桥 改造 自振频率 刚度篇7：独柱式小半径PC连续梁桥受力优化设计论文
关于独柱式小半径PC连续梁桥受力优化设计论文
1、计算分析
1.1计算模型
利用有限元计算分析方法，采用空间梁单元模型进行分析计算，将梁沿行车方向分成若干个梁单元。为保证建模的正确性，建模时确保支点约束条件与支座的类型保持一致，来分析主梁在自重工况、自重+活载工况下，各支座的反力分布情况。根据该桥结构特点、预应力束布置方式以及施工特点，采用MadisCivil2010计算软件进行建模分析。
1.2计算参数取值
该桥采用逐孔浇注混凝土，逐孔张拉预应力钢束的方法进行施工，计算时按照实际施工步骤进行建模计算。计算参数取值如下:基础不均匀沉降按照2.0mm取值，桥面板日照温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60－2004)规定取值，混凝土弹性模量为3.45×104MPa，预应力钢绞线的弹性模量为1.95×105MPa，锚下张拉控制应力为1395MPa，孔道摩阻系数为μ=0.17(塑料波纹管)，孔道偏差系数为K=0.0015，一端锚具变形及钢束回缩值为0.006m。
1.3计算结果分析
计算结果通过最具有代表性的各支座支反力来说明主梁在不同工况下的受力情况。各工况划分如下:
(1)工况一为第一施工阶段，第一孔张拉完毕。
(2)工况二为第二施工阶段，第二孔张拉完毕。
(3)工况三为第三施工阶段，第三孔张拉完毕。
(4)工况四为第四施工阶段，二期恒载施工完毕。
(5)工况五为使用阶段;。通过上述计算分析可看出，不同工况下，无论是施工阶段还是成桥运营阶段，内外侧支反力均存有差值，由此反映出梁体本身在不同的施工阶段均承受较大的扭矩。
2、实测结果分析
为了验证设计成果和计算结果的准确度，成桥后，该桥进行了公路－Ⅰ级等代荷载试验，对各墩顶支反力进行了实测，并与计算结果进行了对比分析。计算结果与实测结果对比取用两种工况状态下进行比较:
(1)工况一:成桥后恒载状态。
(2)工况二:成桥后采用公路－Ⅰ级等代荷载进行加载。通过实测数据与计算结果的对比可以看出，恒载状态下，计算支反力与实测支反力差别不大，基本一致;采用公路－Ⅰ级等代荷载加载后，计算支反力与实测支反力有差别，但差别不大，经分析，差别主要是由于实际加载过程与程序中的理想状态加载还是有一定误差，包括荷载重量、车距等。本桥通过采取一定的构造措施，合理的'预应力束布置和合理的施工方法，使得内外侧支座支反力在正常使用状态下趋于平衡，从而最大程度的避免了目前小半径预应力弯梁桥使用过程中所出现的支座脱空现象，使得弯桥内外侧支点反力趋于均匀，具备了最大程度的压力安全储备。设计中通过采取一定的构造处理、内外侧腹板采用不同的钢束型号以及施工中采用合理的施工方法是可以在一定程度上调整支座内外侧支座反力差值的，从而一定程度上可以减小内外侧腹板内力不均匀所带来的影响。
3、结论
小半径独柱预应力混凝土连续梁桥目前在国内运用已经非常普遍，但由于其受力的复杂性，全面而系统的进行研究非常困难。本文以某小半径预应力混凝土连续箱梁匝道桥的工程实例为研究对象，通过采取一定的构造措施、合理的预应力束布置和合适的施工方法，对其进行了验算分析，并与成桥后的荷载试验结果进行了对比，试验结果表明，设计中所采取的各种措施是合理可行的。结论如下:
(1)在曲线梁桥设计中，必须充分重视结构构造的处理，采取必要的结构构造措施。尽量将箱梁底板宽度加大，使梁端支座尽量向两侧悬出，增大梁端支座间距，这样可以增强箱梁的抗扭刚度，使箱梁内外侧支座受力更加均衡;为增加箱梁的横向刚度，对于内半径小于240m的弯箱梁应设置跨间横隔板，其间距应由计算确定，板厚宜取25～40cm;小半径独柱预应力混凝土连续梁桥下部结构设计宜取用一定的偏心，偏心位置应根据不同的平曲线半径、桥梁跨径等计算确定，双支座设计时宜使两支座恒载状态下支反力相等为原则，单支座或采用固结墩设计时，偏心位置宜选择双支座设置时的扭矩零点位置。
(2)曲线梁桥设计中，曲线内外侧宜采用不同的预应力钢束(根数不同或型号不同)，以达到调整曲线梁桥某些截面承担过大扭矩的问题。同时宜尽量采用合理的施工方法尽可能减小内外侧腹板内力不均匀所带来的影响，释放部分内力不均匀所产生的扭矩，如逐孔施工、逐孔张拉预应力的施工方式。通过荷载试验与设计计算结果相对比，可以看出，通过本文所采取的各种措施使得内外侧各支座支反力在正常使用状态下趋于平衡，避免了目前小半径预应力弯梁桥使用过程中经常出现的支座脱空现象，具备了很大的压力安全储备，本文所采取的各种措施是合理有效的，可以作为以后设计和施工的借鉴。
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